La transformation de la zone des basses plaines du fleuve Valdavia en zone d’irrigation a été déclarée d’Utilité publique dans le cadre du Plan national d’irrigation (Décret royal 329/2002 en date de 5 avril), sur la base d’études de faisabilité pour l’installation de petits réservoirs d’irrigation réalisés à la fin des années 80.

Le premier des quatre projets de base prévoyant la transformation de la zone irrigable de la rivière Valdavia en zone d’irrigation a débuté en 2005. Dans le cadre de ce premier projet, opérationnel en 2006, ont été établis six secteurs d’irrigation correspondant aux territoires municipaux, ainsi que le pompage direct sur le réseau. Pour chacun d’entre eux devaient être construits un déversoir pour détourner l’eau du fleuve Valdavia, une station de pompage avec son groupe de pompage correspondant et une ligne électrique, en plus du réseau d’irrigation ultérieur.

De plus, deux bassins étaient prévus, l’un en amont de la zone d’une capacité de 2 jours pour l’approvisionnement en cas de défaillance ou de pénurie, et l’autre en aval pour recueillir le surplus et réguler le débit de l’eau dans la rivière. En 2008, avec la libéralisation du secteur de l’énergie et l’augmentation conséquente des tarifs d’irrigation, un changement dans la conception du projet a été proposé.

Un nouveau projet de base de réseau d’irrigation voit le jour en 2012, faisant le choix de l’irrigation par pression naturelle qui permet d’approvisionner deux secteurs d’irrigation correspondant aux limites de remembrement des terres, le premier de 1 678 ha et le second de 1 140 ha, ce dernier à travers deux canalisations de captage dans les déversoirs de dérivation respectifs sur la rivière Valdavia.

Le dernier des Projets de base, en date de 2014, comprend toutes les actions de la transformation, des barrages aux routes, et simplifie l’infrastructure d’irrigation puisque le réseau d’irrigation se trouve relié par la même conduite puisant dans un seul déversoir qui sera soutenu en période de demande accrue par deux bassins, l’un en amont de la zone d’irrigation et l’autre dans sa partie centrale. La conduite principale, conçue de manière télescopique et d’une longueur de plus de 40 km, alimente les conduites secondaires d’irrigation.

Les avantages de la conception finale sont :

• Une grande simplification du système grâce à la suppression des installations électriques et des systèmes de pompage.
• Sur le plan écologique, l’élimination totale de la consommation d’énergie et des émissions de CO₂ qui en découlent, ce qui représente, dans un futur immédiat, un avantage évident en matière de durabilité environnementale.
• Enfin, principal avantage de cette alternative, l’amélioration de la compétitivité des irrigants grâce à l’élimination complète du coût de l’énergie. En effet, l’irrigation pourrait se faire dans ces deux zones délimitées, sans dépense d’électricité et sans devoir faire face aux coûts d’entretien des lignes électriques, des transformateurs ou des stations de pompage. Étant donné les marges de profit de plus en plus réduites des cultures irriguées et le montant croissant des coûts de l’électricité, l’économie réalisée sur ces coûts constituerait un avantage incomparable par rapport aux autres solutions.

Le Projet du réseau d’irrigation de la zone irrigable de la rivière Valdavia (Palencia) vise à définir et à quantifier les travaux d’irrigation nécessaires pour pouvoir utiliser l’eau accumulée dans le barrage d’Arroyo Villafría, dans la zone irrigable de las Vegas del Bajo Valdavia. L’objectif du projet est de transformer 2 700 ha en zone d’irrigation dans les municipalités de Villaeles, Villasila de Valdavia, Villanuño de Valdavia, Bárcena de Campos, Castrillo de Villavega et Osorno (Palencia), au moyen d’un système d’irrigation à la demande avec pression naturelle.

La vallée de Valdavia est située dans la zone centrale de la province de Palencia et se trouve à environ 65 km au nord-est de la capitale provinciale. Six projets de travaux ont été élaborés pour la mise en œuvre de la transformation de la zone irrigable, dont trois ont été achevés et trois sont en cours d’exécution. Deux projets pour les deux barrages de régulation sur deux affluents de la rivière Valdavia, le barrage sur le cours d’eau Villafría (terminé) et le barrage sur le cours d’eau Las Cuevas, chacun d’une capacité de 12 hm³. De même, deux projets d’infrastructures rurales ont été élaborés pour le réseau routier desservant le remembrement des terres divisé en deux zones délimitées, projets qui ont déjà été mis en œuvre.

Enfin, l’infrastructure d’irrigation a été divisée en deux projets de travaux. Le premier contient les ouvrages d’intérêt général, le déversoir de captage, la construction de deux bassins de régulation et la conduite principale, afin d’amener l’eau stockée dans le barrage de Villafría à la zone d’irrigation. Le deuxième projet comporte les travaux complémentaires du réseau d’irrigation, notamment le réseau secondaire et les vannes nécessaires, le réseau tertiaire pour l’alimentation des parcelles, les automatismes et le contrôle à distance du système pour sa régulation automatique, et la construction du centre de contrôle de la Communauté d’Irrigation.

Les transformations en zone d’irrigation sont un outil de plus pour lutter contre la désertification et optimiser les ressources pour une plus grande diversification des cultures et des productions, offrant ainsi une plus grande rentabilité des zones transformées.

Dans ce type d’action, il est essentiel d’utiliser les technologies les plus modernes afin d’obtenir une efficacité énergétique maximale dans la distribution de l’eau d’irrigation, ce qui aura sans doute un impact sur les marges bénéficiaires des irrigants, au moment de rentabiliser l’investissement dans la transformation elle-même.

C’est là qu’interviennent les conduites en PVC orienté (PVC-BO) TOM^® d’une efficacité maximale dans le transport de l’eau grâce à leur plus grande capacité hydraulique dans certains cas et à leur faible rugosité dans d’autres. Dans un contexte de changement d’orientation en matière d’énergie, ainsi que du coût élevé du contrat d’électricité et du prix du kW/h consommé, la possibilité de concevoir un ouvrage de cette ampleur sans dépendance à l’énergie est à la fois très précieuse et remarquable. Le fait de profiter de l’orographie de la zone et de ses pentes naturelles pour mettre en irrigation une superficie de 2 700 ha, comme c’est le cas, présente bien des avantages.

Par conséquent, l’objectif de cet ouvrage est de fournir à la zone des ressources en eau à travers un système d’irrigation à la demande, bénéficiant d’une pression naturelle, et donc sans coûts énergétiques pour l’irrigation sous pression des parcelles, ce qui les rend clairement très compétitives du point de vue de la rentabilité de leur exploitation.

Le schéma général de l’infrastructure d’irrigation est le suivant : à partir d’un déversoir sur le fleuve Valdavia, en amont de La Puebla de Valdavia, à une altitude de 936 mètres au-dessus du niveau de la mer, le débit nécessaire sera transporté par gravité vers le réseau d’irrigation au moyen d’un tuyau d’un diamètre de 1 200 à 1 000 mm et d’une longueur de 23 650 mètres.

Le réseau secondaire est équipé de diamètres allant de 1 000 mm à 160 mm et présente une longueur de 62 km. Il est prévu dans des diamètres de 900 et 1 000 mm, en PVC Orienté (PVC-BO) à partir de 800 mm. Il alimentera 182 unités d’irrigation. Raccordé à des bornes d’irrigation, le réseau tertiaire comptera 40 km de canalisations en PVC-BO. Deux réservoirs de régulation seront construits, un avant d’atteindre la zone d’irrigation à Arenillas de San Pelayo et l’autre à Villanuño de Valdavia. Ces bassins serviront à stocker l’eau en période de demande maximale, afin de compenser le manque d’approvisionnement du déversoir et de parvenir à une réduction des diamètres utilisés dans la conduite principale.

Déversoir de dérivation

Au nord de la ville de La Puebla de Valdavia, à 936 mètres d’altitude, un déversoir d’une largeur de 12 mètres et d’une hauteur de 1,20 mètre a été construit sur la rivière Valdavia. Ce déversoir offre une capacité de réserve de 12 449,32 m³. Conformément au cahier des charges environnemental, il s’agit d’une structure démontable en plaques métalliques qui, pendant la saison d’irrigation, détournera l’eau régulée par les barrages en amont vers l’infrastructure de la conduite de la zone d’irrigation avec un débit maximal de 1 400 l/s.

Sur la rive gauche du déversoir, un système de captage a été conçu, doté d’une installation de dessablage de 21 mètres de long, afin d’atteindre un filtrage à 2 mm de l’eau entrant dans la conduite. Les éléments de contrôle et de communication avec le centre de contrôle de la Communauté d’irrigation ont été installés dans un regard inférieur, avant l’entrée dans la conduite principale, conformément aux niveaux d’immersion.

Pour la conception de l’infrastructure d’irrigation, un débit fictif continu a été établi, c’est-à-dire le débit strict qui devrait être fourni par hectare de terrain pour répondre aux besoins en eau des plantes, si l’irrigation avait lieu en continu pendant tout le temps disponible (24 heures par jour, tous les jours du mois). Sur la base des besoins du mois de juillet, mois à la plus forte demande, pendant lequel les besoins nets de l’alternative pour l’irrigation de 69,56 % de la superficie s’élèvent à 1 034,5 m³ par hectare et par mois, soit 0,39 l/s par hectare.

Si on applique l’efficacité d’application de 0,88 à ces besoins, le débit fictif continu obtenu est de 0,44 l/s et ha (0,39 l/s et ha/0,88). Le débit de demande d’irrigation, compris comme le débit qui devrait être fourni par hectare de terre avec 6 jours d’irrigation par semaine et 20 heures d’irrigation par jour, s’élève à 0,62 l/s et ha (0,44 l/s et ha x 168 heures par semaine/120 heures d’irrigation par semaine) ; il est de 1 171,8 l/s, soit moins que les 1 400 l/s du débit maximal établi dans la concession de la communauté d’irrigation.

Afin de fournir au réseau les débits et pressions établis, les calculs hydrauliques ont été réalisés en fonction du choix du matériau des conduites du réseau d’irrigation, en tenant compte de la capacité hydraulique, des conditions d’exécution, des coûts de maintenance et de la qualité d’exploitation, ainsi que du coût d’investissement. Des tuyaux en béton armé âme tôle d’acier (HCCH) seront utilisés pour les plus grands diamètres de la conduite principale du déversoir ainsi que pour le début du réseau d’irrigation, c’est-à-dire pour les diamètres de 900 mm à 1 200 mm.

Dans le réseau d’irrigation, compte tenu des pressions statiques très importantes, entre 6 et 15 atm, l’utilisation du PVC-BO a été retenue, avec des diamètres de 160 mm à 800 mm, avec un timbrage de 16 atm, sauf dans les conduites secondaires en aval de la zone d’irrigation, où il a été prévu des tuyaux à pression nominale de 20 atm. Grâce à leur structure laminaire, les tuyaux en PVC-BO TOM^® sont très résistants aux chocs ainsi qu’à la propagation des fissures, et présentent un excellent comportement mécanique.

La réduction de l’épaisseur de la paroi qui se produit dans le processus d’orientation moléculaire donne au tuyau un diamètre intérieur et une section de passage plus importants. De plus, la surface intérieure est extrêmement lisse, ce qui minimise les pertes de débit et rend difficile la formation de dépôts sur les parois du tube. De cette façon, on obtient une capacité hydraulique supérieure de 15 % à 40 % par rapport aux tuyaux faits d’autres matériaux et de diamètre extérieur semblable. À ces avantages s’ajoutent ceux liés à sa faible vitesse, puisque les valeurs de surpression et de dépression résultant de phénomènes transitoires ou de coups de bélier provoqués par des variations brusques de l’alimentation en débit sont beaucoup plus faibles dans le PVC-BO que dans les autres matériaux.

La formule de Swamee Jainour a été utilisée pour le calcul des conduites déversoir-bassin, en déduisant le facteur de friction « f » de la formule de White Colebrook. Avec un débit de 1082 l/s, la pression dans la conduite principale en amont de la zone irrigable est de 44,47 m.c.a., augmentant à mesure qu’elle se déplace vers l’aval de la zone en raison de la diminution du niveau topographique. Le débit fictif continu atteindrait le bassin en amont à une vitesse de 2 m/s avec une pression de 4,74 m.c.a., et serait en mesure d’assumer ce débit jusqu’à son remplissage.

Dans le second cas, avec une vitesse de 1,14 m/s, les pertes de charge cumulées sont de 7,55 m. Si le plein débit s’élève au bassin en amont à une vitesse de 2 m/s, il atteindrait la hauteur du niveau maximum normal à une pression de 2,95 m.c.a., c’est-à-dire qu’il serait en mesure d’assumer ce débit jusqu’à son remplissage. La conduite des bassins en amont et en aval aura une capacité suffisante pour alimenter le système avec 1 000 l/s et 800 l/s lorsque la demande sera supérieure au débit provenant du déversoir, soit en raison d’une augmentation de la demande pendant la semaine de besoins maximums, soit en raison de sa non-utilisation.

La canalisation principale a une longueur de 23 650 m. Elle est constituée d’une conduite télescopique, dont la première section a un diamètre de 1 200 mm, et de timbrages de 2 et 4,5 atm, sur une longueur de 10 792 mètres. Cette section conduira l’eau depuis le déversoir jusqu’à la dérivation avec le bassin en amont.

À partir de la dérivation, le raccordement au bassin en amont sera réalisé avec une conduite en béton (HCCH) d’un diamètre de 1 000 et d’une pression nominale de 4,5 atm. La longueur est de 634 m. Le bassin en amont est situé dans la municipalité de Buenavista de Valdavia, dans la commune d’Arenillas de San Pelayo, et a une capacité de 99 859,47 m³. Le niveau maximum normal du bassin est à 924, juste au niveau piézométrique à la demande maximale par rapport au déversoir.

La conduite principale continuera depuis la dérivation au bassin en amont, soit 2 008 m de plus, et se prolongera jusqu’à la zone d’irrigation, sous forme de tuyau en béton âme en tôle de 1 100 mm de diamètre, de timbrages de 4,5 et 6,5 atm ; enfin, 2 760 mètres supplémentaires sont exécutés avec le même tuyau dans un diamètre 1 100 mm réduit ensuite au diamètre 1 000. La première ligne d’embranchement d’irrigation est prévue à 11 937 mètres du début de la canalisation principale, de telle sorte qu’elle arrive en amont de la zone irrigable.

L’un des principaux facteurs conditionnant le choix du système et les caractéristiques de la conduite a été de garantir par pression naturelle une pression suffisante pour l’irrigation des parcelles de cette première zone, celle située le plus au nord et à l’altitude la plus élevée. Après la réduction de son diamètre de 1 100 à 1 000 mm qui coïncide avec la jonction routière au nord de la zone urbaine de Villasila de Valdavia, elle continuera sur 6 205 mètres sous forme de tuyau de béton âme en tôle, d’un diamètre de 1 000 mm et de timbrages de 8,5 et 9,5 atm. jusqu’à atteindre la dérivation vers le bassin en aval.

La conduite de la dérivation vers le bassin en amont sera réalisée en tuyau PVC-BO DN800 mm, de pression nominale 12,5 atm. La longueur est de 810 m. Le bassin en aval est situé dans la municipalité de Villanuño de Valdavia et a une capacité de 99 813,16 m³. Le niveau maximal normal du bassin se trouve à une hauteur de 901,5.

Depuis la dérivation jusqu’au bassin en aval, la conduite principale continue jusqu’à la jonction routière située au nord de la zone urbaine de Bárcena de Campos, sous forme d’une canalisation de HCCH DN1 000 et d’une pression nominale de 12,5 atm, qui se prolonge sur 1 885 mètres.

Dans les deux dérivations de la conduite principale, un regard en béton armé de 5 m x 5 m à l’intérieur, d’une épaisseur de paroi de 25 cm sera installé et équipé d’une grille tramex pour le rendre praticable. Un abri préfabriqué de 5,4 x 5,4 m à l’extérieur et d’une hauteur de 2,50 m avec avant-toit sera installé, couvrant le regard pour le protéger et abriter les éléments de contrôle et de communication des vannes. Le regard sera doté d’un système de drainage.

La conduite principale du déversoir au point de sortie totalise 23 650 m, avec un diamètre de 1 200 à 1 000 mm. Le volume d’excavation de la canalisation principale est de 197 171 m³. Il est de 4 439 m³ de la montée au bassin en amont et de 4 610 m³ de la montée au bassin en aval, ce qui représente une excavation de 8,4 m³/m.l. dans le premier cas, et de 7 m³/m.l. et de 4,95 m³/m.l. pour les deux canalisations vers les bassins.

Le fond de l’excavation sera nivelé manuellement sur toutes les sections afin d’avoir la garantie qu’il réponde aux exigences de support de la conduite tout en permettant d’obtenir les pentes longitudinales requises dans chaque section. Le matériau pour le lit et le support des reins de la conduite, constitué de gravier 6-30, sera obtenu à partir du criblage de la première couche du bassin en amont, à l’endroit choisi par la Direction de l’ouvrage comme zone de collecte sur la base de l’étude géotechnique et des essais nécessaires. Le reste des matériaux sélectionnés sera transporté hors de la carrière.

Le remblayage sera réalisé avec des matériaux sélectionnés issus de l’excavation, en les compactant en trois couches jusqu’à atteindre 15 cm au-dessus de la clé supérieure du tuyau, pour finalement recouvrir directement au moyen du matériau issu de l’excavation une fois ce niveau atteint. Il sera compacté à l’aide d’un compacteur à plaques à 98 % du Proctor Normal.

Les essais seront effectués sur les tuyaux avec toutes les pièces spéciales, vannes, bornes et ventouses installées, y compris les dalles des regards et les dés d’ancrage avec la résistance nécessaire atteinte. Le test sera ainsi réalisé conjointement à l’installation. Dans la mesure du possible, les sections d’essai seront séparées par des vannes d’arrêt ou à papillon pour éviter que l’exécution des ancrages des plaques de recouvrement n’occasionne des restes de béton nuisibles à l’environnement.

L’ensemble des éléments auxiliaires du réseau sera installé en même temps que les conduites afin de réaliser les essais de manière conjointe. De cette façon, le montage garantit une meilleure réalisation des raccordements et un ajustement des pièces en fonction des tuyaux, évitant ainsi qu’elles ne soient soumises à des tensions déconseillées. Ceci est particulièrement important en cas d’utilisation de vannes de 1 000 mm de diamètre et plus.

Le réseau d’irrigation est formé d’un tuyau HCCH de 12,5 atm et PVC-BO de 16 et 20 atmosphères de pression de service et divers diamètres. Le tableau suivant présente les longueurs et diamètres :

Le volume d’excavation pour la conduite principale du réseau principal d’irrigation est de 188 303,13 m³. Sont prévues : 1 vanne de 800 mm, 2 vannes de 700 mm, 1 vanne de 600 mm, 3 vannes de 500 mm, 4 vannes de 400 mm, 3 vannes de 300 mm, 6 vannes de 250 mm, 20 vannes de 200 mm et 14 vannes de 150 mm.

Des ventouses trifonctionnelles seront placées sur les points hauts du réseau et en aval des vannes pour les conduites situées à des points hauts, afin de permettre la sortie de l’air. Sont prévues : 7 ventouses de 6’’, 10 ventouses de 4’’, 25 ventouses de 3’’ et 106 ventouses de 2’’. Des drains seront installés aux extrémités de chaque conduite secondaire pour les points bas, ainsi qu’aux autres points bas du réseau situés à proximité des rivières ou des ruisseaux. 81 drains sont prévus. 

Des bornes de captage seront installées pour capter l’eau nécessaire à l’irrigation des parcelles. La borne devra être équipée d’un robinet-vanne d’arrêt et d’un filtre chasse-pierres avant la vanne hydraulique équipée d’un régulateur de pression et de débit, et se terminera par un raccord rapide avec les tuyaux en aluminium utilisés dans l’irrigation par aspersion. Le système pourra être contrôlé à distance.

Le domaine de 2 717 ha constituant la Communauté d’Irrigation sera réparti en 182 unités d’irrigation, alimentées par 182 bornes, 96 de 4’’ et 86 de 6’’. Le réseau tertiaire, les points de captage, auront une longueur de 40 391 m, et seront réalisés avec des tuyaux en PVC-BO de 110 à 200 mm de diamètre et de 16 atm. L’activité du réseau tertiaire est de 53 462,32 m³. Pour le réseau tertiaire, 233 points de captage ont été prévus en fonction de la surface desservie et de la taille de chaque borne.

Un bassin est prévu au début et à la fin de cette conduite dans chacune des zones délimitées, l’un d’une capacité de 99 859,47 m³ et l’autre de 99 813,16 m³. Le premier bassin sera raccordé à un tuyau HCCH d’un diamètre de 1 000 mm et le second à un tuyau en PVC-BO de 800 mm de diamètre.

Le volume d’excavation des bassins est le suivant : pour le bassin en amont, 58 833,22 m³ de déblais et 36 817,24 m³ de remblais. Pour le bassin en aval, 97 552,95 m³ de déblais et 29 028,11 m³ de remblais.

Les bassins seront équipés d’un captage de fond et d’un drain qui seront reliés à la chambre des vannes, lieu de contrôle du système. Le captage se fera au moyen d’un tuyau en acier hélicoïdal de 813 mm de diamètre extérieur et de 8 mm d’épaisseur, et le drainage s’effectuera au moyen d’un tuyau d’acier de 508 mm de diamètre extérieur et de 6 mm d’épaisseur, avec soudure hélicoïdale, grenaillé, recouvert intérieurement de peinture époxy et extérieurement de peinture époxy ou similaire, d’une épaisseur minimale de 200 microns, embouti dans une poutre renforcée avec tiges Ø 12 mm et en béton HA-25, 2,15 x 1,40 m.

La longueur de la poutre est de 39 m pour le bassin en amont et de 37 m pour celui en aval. Elle part de la chambre des vannes et se termine dans un cube en béton de 2,15 x 2,15 m abritant les coudes de la conduite de captage et donnant accès au bassin d’évacuation d’où sort la conduite de drainage. La feuille d’étanchéité, dûment protégée, sera placée sur la cavité. Les entrées seront réalisées avec des pièces de chaudronnerie comme une grille.

Les réservoirs seront imperméabilisés au moyen d’une feuille de polyéthylène haute densité de 2 mm d’épaisseur, renforcée par un géotextile perforé de 250 gr/m². Conformément aux plans détaillés des bassins, un collecteur en acier galvanisé sera installé au moyen de la pièce de chaudronnerie appropriée à l’intérieur de chaque chambre, où il sera relié à partir du tuyau de remplissage et par un by-pass au tuyau de drainage installé en parallèle. Pour faciliter l’ouverture, des jeux de vannes motorisées seront montés, deux d’un diamètre de 800 mm pour le collecteur de remplissage et deux de 500 mm pour le collecteur de drainage, en plus d’un robinet-vanne avec réducteur de diamètre 500 pour le by-pass et d’un autre pour l’évacuation du drainage.

Une ventouse de 4’’ sera installée sur le collecteur de remplissage. Deux bobines de démontage de 500 mm placées à la jonction avec les vannes d’eau en amont seront raccordées à la bride de raccord du tuyau en acier amenant l’eau à travers la poutre armée, et d’où sortira un tuyau de 3’’ qui servira de cheminée d’équilibre au sommet du bassin.

La conception des deux bassins se situe hors du champ d’application des obligations du titulaire établies par le TITRE VII du Règlement sur le domaine hydraulique public portant sur la sécurité des barrages, des réservoirs et des bassins. Le premier, le bassin d’Arenillas de San Pelayo, a une capacité de stockage à son niveau maximal normal de 99 859,47 m³, pour une hauteur de fondations de 4,25 m, et le second, le bassin de Villanuño de Valdavia, a une capacité de stockage à son niveau maximal normal de 99 859,47 m³, pour une hauteur de fondations de 4,98 m. Le déversoir, quant à lui, a une capacité de stockage de 12 449,32 m³ pour une hauteur de 3,20 mètres depuis ses fondations.

La grande capacité hydraulique et la faible rugosité font du PVC-BO Classe 500 le matériau idéal pour le transport de l’eau avec une consommation d’énergie minimale. Cette circonstance, associée au cadre énergétique actuel qui contraint les communautés d’irrigation à souscrire à des abonnements d’électricité annuels qu’elles n’utilisent que 6 mois, amène les concepteurs à considérer le PVC-BO comme un outil de plus pour optimiser les coûts électriques par des travaux de modernisation ou de transformation de systèmes d’irrigation.

La Transformation en zone d’Irrigation de la Zone irrigable de la « Communauté d’irrigants de las Vegas del Bajo Valdavia (Palencia) » est un exemple de conception optimale, supprimant l’utilisation de l’énergie électrique pour la distribution de l’eau d’irrigation et profitant des pentes naturelles de la zone, afin que toutes les parcelles de la zone puissent bénéficier de l’eau dans des conditions adaptées à l’irrigation sous pression.

Ces qualités ne seraient d’aucune utilité si la durabilité du matériau compromettait les grands investissements réalisés. Nous pouvons donc parler d’efficacité énergétique dans le transport de l’eau avec d’autres qualités non moins importantes telles que la durabilité du matériau, sa faible célérité et sa grande résistance aux chocs.

Tant que ce cadre énergétique si complexe ne changera pas, la viabilité de ces actions de modernisation dépendra de la prise en compte, lors de la phase de conception, d’un maximum de mesures visant à réduire la dépendance de l’exploitation des ouvrages au coût de l’électricité : réservoirs d’accumulation surélevés, systèmes de contrôle à distance permettant de regrouper les réseaux d’irrigation, variateurs de fréquence dans les impulsions, mais aussi adaptation des équipements de pompage aux différentes demandes possibles et, bien sûr, utilisation dans le réseau d’irrigation de matériaux dont les propriétés, comme c’est le cas du PVC-BO, permettent d’atteindre cet objectif d’optimisation énergétique.